ГОСТ 20265-83

Обозначение:Наименование:Соединители радиочастотные коаксиальные. Присоединительные размерыСтатус:ДействуетДата введения:01/01/1985Дата отмены:-Заменен на: -Код ОКС:31.220.10Скачать:

Текст ГОСТ 20265-83 Соединители радиочастотные коаксиальные. Присоединительные размеры

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

СОЕДИНИТЕЛИ РАДИОЧАСТОТНЫЕ

КОАКСИАЛЬНЫЕ

ПРИСОЕДИНИТЕЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ

ГОСТ 20265—83

Издание официальное

I

1

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ

Моема*

УДК 421.Ш 43.001,24:006.354 Группа Э02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА С С Р

СОЕДИНИТЕЛИ РАДИОЧАСТОТНЫЕ КОАКСИАЛЬНЫЕ

Присоединительные размеры

Ceatxial radio frequency connectors. Coupling dimensions

ОКП €3 1300

гост

20265-83

Взамен

ГОСТ 20265—74

Поствновлением Государственного комитета СССР по стандартам от 27 тавря 1982 г. М5 5164 срок действия установлен

с 01.01 85 до 01.01.90

Несоблюдение стандарта преследуется по эаноку

1. Настоящий стандарт распространяется на радиочастотные коаксиальные соединители и устанавливает их присоединительные размеры.

2, Присоединительные размеры соединителей, волновые сопротивления и верхние границы рабочего диапазона частот указаны на черт. I —10 и а таблице.

Издание ефндивльнее Перепечвтк* воспрещен*

* Переиздание. Июль. 1984г.

Издательство стандартов VWh

. Z5±0Jt

h*-

* Размеры для справок.

** Размеры до шлицевания.

Черт. I

9 91 Ф

! Г,

‘ ^

т:

ГОСТ 20265—8}

• Размеры для справок.

** Размер до шлицевания.

Черт. 2

Ф16.6

w

ГОСТ MHS-li Cip.

* Размеры для справок.

** Размеры до шлицевания.

Примечание. Отклонение от соосности

Черт. 3

— при жесткой фиксации внутреннего проеодпика.

Стр 4 ГОСТ 3026S—»

М 18 *t

5%Втах , №-

см

ГОСТ M26S—S3 Стр.

Черт, 5

Ф £5 ojs

Cm. 6 ГОСТ 2026S—S3

и

4 0Jf

Размеры для справок. Размеры до шлицевания.

ГОСТ 20261—81 Стр.

Тип VIL Видка

, 5,6 max

Сгр. в ГОСТ 20265—вЗ

20,5

J:

* Размеры для справок.

** Размеры до шлицевания.

Черт, t

гост m*i—м Стр.

*

Размеры для справок. Размер до шлнцеваннй.

, 2,5 max

*7-

Размеры для спракж.

Чарт. 19

Мб* ОЛЬ

I_

rl

А-А

Гии соединителя

Волновое сопротивление,

Верхние граница р

Ом

хна» ал о» а чаем от, ! Т «

I

50

10,0

и

76

10.0

ш

50

18,0

IV

50

3,0

V, VI

56

10,0

VII

75

3,0

VIII

75

5,0

IX

50

36,0

X

50

6,0

Примечание. Д •— степень точности резьбы, обеспечнвазошан евин-чиааемость ответных резьбовых частей соединителей, проставляется в рабочих чертежах на соединители в зависимости от материала и вида (толщины) по—прыти я.

уч.-ичд л.

уел. кр- ОТТ

■Црдеип «Знак Почет» 11лдаильство стандартна, 1^384Р, Моекнд ГСП

Мовонресиенекий пер., д..З.

Пчмнн рафии «^VDicKwiU Kfiit меча шик*, Лт:ква, Лялин пер., б. Зак. I

allgosts.ruПревью ГОСТ 20265-83 Соединители радиочастотные коаксиальные. Присоединительные размеры

Категории ОКС

Поиск ГОСТов по категориям Общероссийского Классификатора Стандартов

  • IT, электроника и бытовая техника
  • Добыча и переработка
  • Производство и строительство
  • Промышленность
  • Техника и оборудование
  • Общие положения 01.
  • Услуги, управление и социология 03.
  • Математика, естественные науки07.
  • Здравоохранение11.
  • Охрана окружающей среды13.
  • Метрология и измерения. Физические явления. 17.
  • Испытания. 19.
  • Технология получения изображений. 37.
  • Точная механика. Ювелирное дело. 39.

Классификатор ОКПД 2

поиск кода ОКПД 2 онлайн, все категории классификатора

Статус документа:
действует, введён в действие 01.01.1985
Название на английском языке:
Coaxial radio-frequency connectors. Coupling dimensions
Дата актуализации информации по стандарту:
12.09.2019, в 19:17 (более года назад)
Вид стандарта:
Стандарты на продукцию (услуги)
Дата начала действия ГОСТа:
1985-01-01
Дата последнего издания документа:
1984-07-01

Коды документа ГОСТ 20265-83:

Код ОКП:
638300
Код КГС:
Э02
Число страниц:
14
Назначение ГОСТ 20265-83:
Настоящий стандарт распространяется на радиочастотные коаксиальные соединители и устанавливает присоединительные размеры
ГРНТИ индекс(ы):
475941

Скачать ГОСТ 20265-83 вы можете в следующих версиях:

Дата добавленияв версии файла:Загрузок:Размер:Ссылка на страницу загрузки:12/12/2011 03:009400.4 Мб

  • страница 1
  • страница 2
  • страница 3
  • страница 4
  • страница 5
  • страница 6
  • страница 7
  • страница 8
  • страница 9
  • страница 10
  • страница 11
  • страница 12
  • страница 13
  • страница 14

№ 5’2010PDF версияСовременный технический уровень отечественных радиочастотных соединителей не в полной мере соответствует требованиям, предъявляемым к радиоэлектронным компонентам, необходимым для комплектования РЭА нового поколения. Научно-технический задел, позволявший ранее отечественным соединителям в основном соответствовать зарубежным аналогам, в настоящее время становится недостаточным для поддержания уровня отрасли. Отставание от зарубежного уровня все более увеличивается. Решить задачу создания соединителей с высокими техническими параметрами можно лишь путем теоретического и экспериментального исследований, на основе использования современных технических решений.

Александр Сафонов

Леонид Сафонов

Введение

Контактное и переходное сопротивление

Сопротивление составного стержня больше, чем целого, на величину сопротивления в зоне соприкосновения отрезков, которое называется переходным сопротивлением Rn.

где Rш и Rг — сопротивления активных участков штыревой и гнездовой частей контактной пары.

Вся поверхность контактирования, площадь которой определяется по формуле Герца, является кажущейся. Вследствие ее шероховатости контакты соприкасаются лишь на отдельных участках, суммарная площадь которых называется фактической, или эффективной. Обе поверхности контактов обычно покрыты окисными пленками, которые при приложении к ним контактных давлений разрушаются. В результате образуются участки с контактированием чистых металлических поверхностей (участки а). Участки с металлической проводимостью образуются также в результате фриттинга, то есть пробоя окисной пленки под действием электрического поля и образования канала, производящего ток. Более прочные участки пленки при сжатии приобретают свойства полупроводников с большим удельным сопротивлением. Их проводимость называется квазиметаллической (участки б). Участки, на которых при контактировании разрушение пленки не произошло, электрический ток не проводят (участки в). Другие участки кажущейся контактной поверхности не контактируют (участки г), они разделены газовыми промежутками и также не проводят электрический ток. Остатки разрушенных окислов, пыль и продукты износа, накапливаясь во впадинах шероховатой поверхности, упрочняются и препятствуют сближению контактов и образованию новых пятен с металлической проводимостью, что в свою очередь ведет к увеличению переходного сопротивлния. Ток, проходя из одного контакта в другой, стягивается к проводящим участкам (рис. 3), где его плотность может достигать очень большой величины (до 1×105 А/мм2).

В общем случае переходное сопротивление контактов обусловлено сопротивлением стягивания Rc и сопротивлением поверхностной пленки Rпл:

Сопротивление стягивания Rс обусловлено шероховатостью поверхности контактов и характером контакта (многоточечный). Сопротивление поверхностной пленки Rпл обусловлено наличием непроводящих или полупроводящих пленок на поверхностях контактирования.

Сопротивление стягивания выступов с радиусом площадки касания (а) равно:

где r — радиус цилиндрического тела контакта; а — радиус площадки контактирования одного выступа.

Так как обычно r >> а, то можно принять, что:

Для многоточечного контакта из N одинаковых контактных точек истинная (фактическая) площадь контактирования F = πаN, следовательно:

Площадь контактирования, нагруженная до предела текучести Н наиболее мягкого материала контакта, определяется контактным усилием:

Сопротивление однородных пленок равномерной толщины с одинаковым удельным сопротивлением можно определить по формуле:

где ρпл — удельное сопротивление пленок, Ом·мм; d — суммарная толщина пленок, мм;F — площадь квазиметаллических участков, мм2.

Произведение ρплd практически удобнее заменить удельным туннельным сопротивлением σ[Ом·мм2], тогда сопротивление пленок будет:

Таблица. Поверхностное сопротивление пленок основных контактных металлов

Материал контактов

σ, Ом·см2

Золото 5×10–9
Серебро 5×10–9
Платина 5×10–9
Медь 1,5×10–8
Никель 2×10–8

С учетом (5) и (11) выражение (3) для переходного сопротивления примет вид:

Существующие теории переходного сопротивления не в полной мере объясняют все явления, происходящие при прохождении через контакты высокочастотных токов, например повышение Rп, возникновение реактивного сопротивления, искажение электрического сигнала, проходящего через контакты, и переходных процессов, возникающих при этом.

Приближенный расчет активной составляющей переходного сопротивления RПао [Ом] можно произвести по известной формуле:

где С — коэффициент, зависящий от способа, чистоты обработки и состояния поверхности (для очень грубой поверхности С = 3, для грубой С = 2, для чисто обработанной С = 1);НБ — поверхностная прочность по Бринеллю, кгс/мм2; Рк — контактное усилие, кгс; b — показатель степени, зависящий от характера деформации, вида и формы зоны контактирования:

  • при нагрузке ниже предела упругостиb = 0,33;
  • при нагрузке выше предела упругостиb = 0,5;
  • при наличии изолирующей пленкиb = 0,7–1;
  • при контактировании по плоскости b = 2.

где ρ1 и ρ2 — удельные сопротивления материалов первого и второго контактов.

где Ак — кажущаяся контактная поверхность, мм2; R — радиус выступов микронеровностей, мм; hm — максимальная высота микровыступов, мм; Е — модуль упругости первого рода, кгс/мм2; qc — контурное давление, приходящееся на единицу кажущейся поверхности, кгс/мм2; С — коэффициент, зависящий от качества обработки поверхностей контактов:

где b, К2 и ν — параметры, зависящие от вида обработки контактных поверхностей.

где D — диаметр кажущейся поверхности, мм; δ — средняя глубина проникновения тока, мм:

где f — частота тока, МГц; μ1 — относительная магнитная проницаемость материала контакта; ρ — удельное электрическое сопротивление, мкОм·см.

При работе контактов на СВЧ величиной δ2 при расчетах можно пренебречь.

где l — длина проводящей стороны площади касания, мм.

Активную составляющую переходного сопротивления для контактной площадки круглой формы при kа ≥ 10 можно вычислить по формуле:

где qсδ — средняя величина удельного давления на проводящем участке переходной зоны;а — радиус контактной площадки; k — коэффициент вихревых токов.

Для случая взаимодействия шаровых поверхностей qсδ равна:

где а — радиус контактной площадки, который находится из уравнений Герца:

qm — максимальное контактное давление в центре контактной зоны, которое определяется по уравнениям Герца:

  • для шаровых поверхностей:
  • для двух цилиндров с параллельными осями:

где Pл — усилие, приложенное к участку контактирования единичной длины.

Для прямоугольной формы контактной площадки при условии ka ≥ 10 активная составляющая переходного сопротивления равна:

где μ — магнитная проницаемость вакуума, μ = 4p×10–7 Гн/м; k — коэффициент вихревых токов, который рассчитывается по формуле:

Емкость переходной зоны

где Спо — переходная емкость двух контактов;С ′к — емкость контактирующих выступов с разрушенной поверхностной пленкой; С″к — емкость контактирующих выступов с неразрушенной поверхностной пленкой; Сн — емкость неконтактирующих выступов.

Закон распределения выступов по высоте при наличии большого их количества задается непрерывной функцией. При этих условиях наименьшее внедрение выступов — аап, при котором начинается разрушение пленки, его можно вычислить исходя из формулы Герца:

где R — приведенный радиус микронеровностей контактирующих поверхностей:

Е — приведенный модуль упругости контактирующих поверхностей:

σВ — предел прочности пленки при сжатии, кгс/мм2.

Если фактическое внедрение двух поверхностей будет меньше аап, то поверхностные пленки не разрушаются, и контакты, касаясь, не будут проводить ток. При внедрении, большем аап, часть пленок разрушится, и образуются участки с металлической проводимостью.

Зная законы распределения выступов по высоте и параметры шероховатостей контактных поверхностей, можно определить вероятность встречи выступов и разрушения пленки, рассчитать переходную емкость СПО контактной пары. Считая распределение выступов по высоте равномерным, величину переходной емкости можно вычислить по формуле:

где аm — наибольшее внедрение выступов:

ε — диэлектрическая постоянная, равная ε = 8,86×10–12 Ф/м; ε1 — относительная диэлектрическая проницаемость воздушного промежутка между контактными поверхностями; eпл — относительная диэлектрическая проницаемость на обеих поверхностях контактов.

Параметры контактных поверхностей выбираются в зависимости от качества их обработки. Для чистых контактных поверхностей наименьшую величину внедрения выступоваап в формуле для определения величины переходной емкости СПО можно принять равной нулю. С увеличением чистоты обработки и притирки контактов переходная емкость возрастает.

где значение средней величины удельного давления на проводящем участке переходной зоны — q — определяется выражением (20),Аэф — выражением (16) или (18).

Расчет наибольшего внедрения аm производится по формуле (31) при условии, что qc — контурное давление, приходящееся на единицу кажущейся поверхности, — равноq, то есть qc =q.

где СПО — переходная емкость при постоянном токе.

Рис. 6. Схема одноточечного контакта

где μr — относительная магнитная проницаемость материала контактов; μ — магнитная проницаемость вакуума, равная μ = 4π×10–7 Гн/м; ξ и а — радиусы контакта и площадки касания, м.

Как показано на рис. 4, эквивалентная схема контактной пары представляет собой трехэлементный двухполюсник с сосредоточенными параметрами RП, СП и LП, причем величина этих параметров зависит от частоты тока.

Полное сопротивление переходной зоны контактной пары представляет собой сумму активного Rк и реактивного Хк сопротивлений и вычисляется по формуле:

При работе на частотах, равных или близких к резонансной частоте контура, и при RП ≤ ωLП полное сопротивление контура максимально возрастает, и его можно вычислить по приближенной формуле:

где ρк — характеристическое сопротивление контура.

Резонансная частота переходной зоны рассчитывается по формуле:

В случае, когда (2RПСП)/LП<< 1, получим:

  • переходное Rn и контактное Rк сопротивления;
  • максимальный рабочий ток через контактную пару Imax;
  • статическая и динамическая нестабильность переходного сопротивления — δRст и δRд соответственно.

Физический смысл и теория возникновенияRп и Rк нами подробно рассмотрены.

Максимальный рабочий ток через контактную пару Imax — это наибольший ток, который может быть пропущен через контактную пару без превышения установленного перегрева и потери работоспособности в течение заданного времени.

Нестабильность переходного сопротивления — это величина изменения переходного сопротивления. Нестабильность, проявляющаяся при повторных сочленениях, называется статической нестабильностью δRст, при механических воздействиях — ударах, вибрации и т. п. — динамической нестабильностью δRд. Статическая нестабильность переходного сопротивления равна среднеквадратическому отклонению переходного сопротивления от его среднего значения:

где n — количество контактов (не менее 3).

где Rкнб и Rкнм — наибольшее и наименьшее значения контактного сопротивления при вибрации.

Радиочастотные контакты, кроме указанных выше параметров, характеризуются также максимальной частотой тока fmax, допустимой Рд и номинальной Рн мощностями и коэффициентом стоящей волны по напряжению КСВН.

Максимальная частота тока определяется верхним пределом контактного сопротивления. При увеличении частоты относительноfmax контактное сопротивление возрастает сверх предела, установленного ТУ. Допустимая мощность Рд характеризуется наибольшей мощностью, которая может быть передана через контактные группы без перегрева контактов и изоляции в любом режиме работы, в том числе и в режиме стоячих волн.

Номинальная мощность Рн — это мощность, которая может быть передана через контактные группы без нагрева контактов и изоляции сверх допустимой температуры в режиме бегущей волны.

К механическим параметрам относятся:

  • усилие сжатия контактов, называемое контактным давлением Рк;
  • наименьшие усилия соединения и разъединения контактов, называемые соответственно усилием сочленения Sc и усилием расчленения Sр;
  • высокочастотные (ВЧ), работающие в диапазоне 15–20 кГц до 30 МГц;

Рис. 8. Классификация радиочастотных электрических соединителей

Рис. 9. Соединитель радиочастотный коаксиальный

Перечисленные схемы радиочастотных соединителей представлены на рис. 10–14.

Рис. 10. Резьбовое соединение вилки и розетки

Рис. 11. Соединение защелкиванием (snap-on)

Рис. 12. Соединение с подпружиненным контактом вилки и стопорной муфтой (slide-lock)

Рис. 13. Соединитель «вслепую» (blind mate)

Рис. 14. Соединение с системой «самозащелкивания» (puch-pull)

Заключение

Такое отставание возникло по ряду причин:

  • сформировать научнообоснованную, минимально необходимую номенклатуру радиочастотных соединителей;

Литература

  1. ГОСТ 20465-85 Соединители радиочастотные коаксиальные. Общие технические характеристики.
  2. Хольм Р. Электрические контакты. М.: Издательство иностранной литературы, 1961.

ГОСТ 20265-83 Соединители радиочастотные коаксиальные. Присоединительные размеры

Категории ГОСТ 20265-83 по ОКС:

Статус документа:
действует, введён в действие 01.01.1985
Название на английском языке:
Coaxial radio-frequency connectors. Coupling dimensions
Вид документа:
Стандарты на продукцию (услуги)
Дата начала действия:
1985-01-01
Последнее изменение в стандарте:
1984-07-01

Коды документа ГОСТ 20265-83:

Код КГС:
Э02
Код ОКП:
638300
Кол-во страниц:
14
Назначение ГОСТ 20265-83:
Настоящий стандарт распространяется на радиочастотные коаксиальные соединители и устанавливает присоединительные размеры
ГРНТИ индекс(ы):
475941

Скачать ГОСТ 20265-83 бесплатно в PDF

В данный момент версии документа не доступны для скачивания.

Вы можете загрузить Ваши документы и помочь другим пользователям, это займёт у Вас 1 минуту.

Используемые источники:

  • https://allgosts.ru/31/220/gost_20265-83
  • https://www.gostexpert.ru/gost/gost-20265-83
  • https://tech-e.ru/2010_05_38.php
  • http://gostpdf.ru/gost-20265-83

Оцените статью
Рейтинг автора
5
Материал подготовил
Андрей Измаилов
Наш эксперт
Написано статей
116